Схемы технологического процесса приготовления и хранения кормов

Схемы технологического процесса приготовления и хранения кормов

Схемы технологического процесса приготовления и хранения силоса, комбисилоса и сенажа приведены на схемах Б.1- Б.3.

Б.1 – Схема технологического процесса приготовления и хранения силоса

Б.2 – Схема технологического процесса приготовления и хранения комбисилоса

Б.3 – Схема технологического процесса приготовления и хранения сенажа

ПРИЛОЖЕНИЕ В
(справочное)

Машины и оборудование, рекомендуемое для механизации производственных процессов приготовления, хранения и выгрузки силоса, сенажа, комбисилоса

Машины и оборудование, рекомендуемое для механизации производственных процессов приготовления, хранения и выгрузки силоса, сенажа, комбисилоса приведены в таблице В.1

Таблица В.1

Операция технологического процесса

Машина (тип, марка)

1

2

1 Перевозка растительного сырья с поля к местам приготовления и хранения кормов

Тракторы класса:
0,9; 1,4; 2:

1ПТС-2

2ПТС-4-793

ПСЕ-Ф-12,5А

КТУ-10А

ТП-Ф-45

Автомобили-самосвалы

2 Загрузка зеленой массы в траншею, разравнивание, уплотнение (трамбовка) Бульдозер Д-606
3 Загрузка зеленой массы в хранилища башенного типа, разравнивание и уплотнение массы ПЭ-Ф-1А

ПДК-Ф-40

КТУ-40.000

3Б-50

РРС-Ф-50-6А

4 Подготовка компонентов комбисилиса для закладки в хранилища:
– прием компонентов, мойка, доизмельчение и подача в смеситель
АПК-10А
ИКС-5М
ИКМ-Ф-10
ИСК-3А
ИРМ-50
ИКВ-5А
«Волгарь»
ПДК-Ф-12

ПРИЛОЖЕНИЕ Г
(справочное)

Определение давления силосуемой массы и трамбующих механизмов на конструкции наземных силосных и комбисилосных траншей

Вертикальное нормативное давление на днище наземного траншейного хранилища от силосуемой массы и трамбующих средств определять по формуле:

P н в = (γ h q ) × K п × K н ,                                                                                           (1)

где: γ – нормируемая объемная плотность силосуемой массы, принимается равной: для силоса – 750 кгс/м3, для комбисилоса – 800 кгс/м3;

h – высота от верха силосуемой массы до уровня днища траншеи, м;

q – временная приведенная нагрузка на 1 м2 горизонтальной поверхности силосуемой массы от трамбующего средства, кгс/м2.

Для траншейных хранилищ рекомендуется q = 1000 кгс/м2, что соответствует нагрузке от гусеничного трактора весом 15 т.

Кп – коэффициент, учитывающий уменьшение давления вследствие податливости ограждений (для стен из каменной, бетонной и бутобетонной кладки Кп = 1, для железобетонных стен Кп = 0,9 и для деревянных стен Кп = 0,8);

Кн – коэффициент надежности по назначению, учитывающий ответственность сооружений согласно постановлению Госстроя СССР № 41 от 19 марта 1981 г., Кн = 0,9.

Горизонтальное нормативное давление на стены наземного хранилища траншейного типа следует определять как часть вертикального давления по формуле строительной механики сыпучих тел:

Рнг = K д Рнв = Кд(γ h + q ) K п Кн,                                                 (2)

где: Кд – коэффициент бокового давления силосуемой массы, определяемый по формуле:

К d = tg 2  ,                                                                  (3)

где: φ – нормируемый угол внутреннего трения силосуемой массы, принимаемый равным для силоса 32°, для комбисилоса – 25°.

Расчетные значения вертикального и горизонтального давления принимаются с учетом коэффициентов перегрузки пс = 1,4 для силосуемой массы, пм = 1,2 для трамбующих механизмов.

Ррв = ( ncγh + n н q ) K п Кн ,                                                             (4)

Ррг = ( ncγh + n н q ) K п Кн Кд .                                                                                                 (5)

При наклонных стенах силосохранилищ нормативное и расчетное давление на поверхности наклонных стен определяют с учетом отклонения стены от вертикали на угол a .

При этом a принимается в пределах отклонения стены от вертикали ( i £ 1:10). Давление, поперечное к наклонной поверхности стены, определяется по формуле:

Рпα = РгСо s 2 α + Р b Sin 2 α .                                                           (6)

Давление, продольное к наклонной поверхности стены, определяется по формуле:

Рпрα Рг Sin 2 α + Р b Cos 2 α ,                                                         (7)

где: Рг – горизонтальное давление нормативное и расчетное по формулам ( 2 и 5)

Рв – вертикальное давление нормативное и расчетное по формулам ( 1 и 4).

Определение давления силосной массы в заглубленных и полузаглубленных траншеях, в которых возможно скопление силосного сока

Вертикальное нормативное давление на днище заглубленного и полузаглубленного силосохранилища определяется по формуле:

Рнв = [ γ c ( h – h ж ) + q + γ ж h ж ]КпКн,                                                    (8)

где: γ c , h , q , Кп и Кн – имеют значения, приведенные в формуле ( 1);

h ж – высота от расчетного уровня силосного сока до поверхности днища сооружения, принимаемая в соответствии с запроектированными устройствами для удаления силосного сока, но не менее 0,25 высоты стен в сооружениях для силоса, м;

γ ж – плотность силосного сока, принимаемая равной 1000 кг/м3.

Горизонтальное нормативное давление на стены вертикальные и наклонные (с уклоном от вертикали в пределах до 1:10) принимается равным:

Рнн = Кд × Рнв,                                                                    (9)

где: Кд – коэффициент бокового давления силосной массы, определяемый по формуле ( 3);

Рнв – вертикальное нормативное давление, определяемое по формуле ( 8).

Расчетное значение вертикального и горизонтального давлений определяется по формулам ( 4- 7) с учетом коэффициентов перегрузки для силосной массы (пс = 1,4), трамбующих механизмов (пн = 1,2) и силосного сока (пж = 1,0).

Примечания:

1 При определении вместимости сооружения для силоса и сенажа учитывается:

– поверхность массы во всех типах траншей должна иметь поперечные уклоны от середины к продольным стенам для стока атмосферных вод;

– траншеи следует заполнять до верхнего обреза стен.

2 Полезный объем траншеи определяется:

– в пределах днища – умножением его площади поперечного геометрического сечения (прямоугольника или трапеции) на длину днища,

– в пределах каждого пандуса – умножением площади этого сечения на половину длины пандуса, считая ее по горизонтали.

При этом следует учитывать полезный объем призмы, получающейся в результате придания поверхности силоса и сенажа поперечного уклона к продольным стенам. Объем такой призмы определяется: в пределах днища – умножением площади треугольника (с основанием, равным ширине траншеи по верху) на длину днища, а в пределах каждого пандуса – умножением площади треугольника на половину длины пандуса, считая по горизонтали.

ПРИЛОЖЕНИЕ Д
(справочное)

Определение давления сенажной массы на конструкции башенных хранилищ

Расчет стен, фундаментов и днища башенных хранилищ выполнять раздельно по прочности и трещиностойкости.

Расчет стен по трещиностойкости вертикальных стыков при эксплуатационных нагрузках для башен, предназначенных только для хранения сенажа, соответствующего требованиям ОСТ 10 201-97, оборудованных средствами механизации, обеспечивающими равномерную послойную закладку, самоуплотнение и выгрузку массы (с верхней разгрузкой), выполнять следующим образом:

– равномерное распределенное по периметру стен нормативное горизонтальное давление на глубине У от верха засыпки для низких башен   определять по формуле:

Рнг = КдγУ × Кпγп,                                                              (1)

где: Кд – коэффициент бокового давления, определяемый по формуле:

К д = tg 2  ,

φ    – угол внутреннего трения сенажа, равный 36°;

γ – объемная плотность сенажа, равная 600 кгс/м3;

Кп   – коэффициент, учитывающий уменьшение давления вследствие податливости стен, принимаемый равным для железобетонных стен – 0,9 и для деревянных стен – 0,8;

γп – коэффициент надежности по назначению, учитывающий степень ответственности сооружения согласно Постановлению Госстроя СССР № 41 от 19 марта 1981 г., Кн = 0,9.

Равномерное распределенное по периметру стен нормативное горизонтальное давление на глубине У от верха засыпки для высоких башен   определять по формуле:

P н г = γ  – (1  )УКпα1γп,                                                 (2)

где: R – радиус стен;

Н – высота засыпки, м;

α 1 – коэффициент местного повышения горизонтального давления, учитывающий неравномерность распределения сенажа по периметру и принимаемый равным 1,2;

Т – коэффициент трения сенажа о стены, принимаемый равным 0,36.

Вертикальная составляющая сил трения сенажной массы, передаваемая на стены и фундаменты (только для башенных хранилищ с верхней разгрузкой) на высоте Н от верха засыпки сенажом, определяется по формуле:

Рнтр = Т × Рнг ×  .

Вертикальное нормативное давление на днище от сенажной массы определяется по формуле:

Рнв = γН.

Расчетное значение вертикального и горизонтального давления сенажа принимается с учетом коэффициента перегрузки п = 1,4.

Примечание – Полезный объем башен определяется умножением площади днища на геометрическую высоту стен с коэффициентом 0,9.

ПРИЛОЖЕНИЕ Е
(справочное)

Затраты труда при заготовке, загрузке, хранении и выемки силоса и сенажа

Затраты труда при заготовке, загрузке, хранении и выемке силоса, комбисилоса и сенажа приведены в таблицах Е.1 и Е.2.

Таблица Е.1 – Затраты труда при заготовке, хранении и выемке силоса и сенажа

Корма

Вид хранилищ

Затраты труда на 1 т к. ед.

всего, чел. ч

в т.ч. ручного, чел. ч %

1

2

3

4

1 Сенаж Траншеи под пленкой

5,1

0,05

2 Силос из кукурузы восковой спелости То же

4,8

0,06

3 То же Траншеи не укрытые

7,1

0,19

4 Силос из кукурузы молочно-восковой спелости и провяленных трав Траншеи под пленкой

5,3

0,07

5 Силос из кукурузы молочно-восковой спелости и провяленных трав Траншеи не укрытые

8,4

0,22

6 Силос из слабопровяленных трав с химконсервированием Траншеи под пленкой

5,0

0,12

7 Силос из кукурузы молочной спелости, подсолнечника и др. культур влажностью ³ 80 % То же

6,4

0,11

8 То же Траншеи не укрытые

9,1

0,31

9 Комбинированный силос на основе зерна и початков кукурузы Траншеи под пленкой

5,6

0,09

Таблица Е.2 – Затраты труда при укладке силоса в хранилища (траншеи) и выгрузке

Процессы

Затраты на 1 т силоса

труда, чел. ч

машинного времени, м. ч

1 Загрузка в траншеих

0,72

0,20

2 Разравнивание

0,08

0,07

3 Выгрузка

0,12

0,10

ИТОГО:

0,92

х – Не учтена работа автомобилей-самосвалов при загрузке и укрытии землей.

Таблица Е.3 – Суммарные затраты труда на заготовку и хранение кормов из зеленых растений

Вид кормов и способ их приготовления

Затраты труда, чел. ч/1 т к. ед.

всего

в т.ч. ручного

1 Сенаж в траншеях, с укрытием пленкой

5,1

0,05

2 Силос из кукурузы молочной спелости, подсолнечника и других культур влажностью 80 % и более
– в траншеях, с укрытием пленкой

6,4

0,11

– в неукрытых траншеях

9,1

0,31

3 Силос из кукурузы мелочно-восковой спелости и провяленной травы однолетних трав влажностью 72-78 %
– в траншеях, с укрытием пленкой

5,3

0,07

– в неукрытых траншеях

8,4

0,22

4 Силос из кукурузы восковой спелости
– в траншеях, с укрытием пленкой

4,8

0,06

– в неукрытых траншеях

7,1

0,19

5 Силос из слабопровяленных трав (75-85 %) с химконсервантами

5,0

0,12

6 Комбисилос в траншеях под пленкой

5,6

0,09

Ключевые слова: хранилища, силос, комбисилос, сенаж, технология приготовления, хранение, конструктивные решения.


0
Нравиться 4537